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开孔数量的影响
提取加载制度NM1下Ⅰ、Ⅱ两组材性试件的应
力–应变曲线图进行分析，如图10所示。由图10可知，
对于未开孔试件Ⅰ–A–1和Ⅱ–A–1，加载过程经历
了弹性阶段、塑性阶段、强化阶段和颈缩阶段，应
力–应变曲线具有明显的屈服平台；而开孔试件则
无明显的屈服阶段和颈缩阶段。未开孔试件的应
力–应变曲线饱满，包络面积远大于开孔试件，表明
钢材开孔降低了钢材的延性，不利于钢材塑性阶段
的发展，影响了钢材的耗能能力。对于开孔试件
Ⅰ组：Ⅰ–B–1、Ⅰ–C–1、Ⅰ–D–1和Ⅱ组：Ⅱ–B–1、
Ⅱ–C–1、Ⅱ–D–1，抗拉强度相差较小，而试件延性
随开孔数量的增加而增大。表明沿着试件轴线的开
孔数量的增加有利于开孔Q460高强钢材性试件延
展性的发展。
2.2.3 加载模式的影响
提取Ⅱ–A组和Ⅱ–B组材性试件在不同加载模
式下的应力–应变曲线图进行分析，如图11所示。由图11
可知，加载循环圈数对材性试件抗拉强度的影响较
小，在不同加载模式下，试件的应力–应变曲线饱满，
均表现出良好的延性和耗能能力。与单向拉伸相比，
低周疲劳荷载有利于增大材性试件的延性性能，表
明加载模式对材性试件的延性有较大影响，但随着
荷载循环圈数的增加，试件的延性性能减小。
| 安钢 | 高强卷板 | 8mm | Q420MB | 中切保 | 7200 | 2200 | 1 |
| 安钢 | 高强卷板 | 8mm | Q420MB | 中切保 | 7200 | 2200 | 1 |
| 安钢 | 高强卷板 | 8mm | Q420MB | 中切保 | 7000 | 2200 | 1 |
| 安钢 | 高强卷板 | 8mm | Q420MB | 中切保 | 8800 | 2200 | 1 |
| 安钢 | 高强卷板 | 40mm | Q420MB | 中切保 | 7800 | 2200 | 1 |
| 安钢 | 高强卷板 | 40mm | Q420MB | 中切保 | 8800 | 2200 | 1 |
| 安钢 | 高强卷板 | 40mm | Q420MB | 中切保 | 8450 | 2200 | 1 |
| 安钢 | 高强卷板 | 40mm | Q420MB | 中切保 | 8350 | 2200 | 1 |
